POLYMÊTIS

SaH de referencia, coeficiente C de diseño, Cmín y Cmáx. Tablas 3, 6 y 7.

Espectro de diseño según la actualización NCh433:2026.

Autovalores y formas modales (Jacobi), factores de participación, masa modal efectiva y combinación CQC/SRSS: desplazamientos, drifts y cortes por piso a partir de un espectro Sa(T) importable (Apps 01/35). Sistema t·cm·s. Exporta PDF y CSV.

Las tres normas se ceden el trabajo entre sí y la app lo hace explícito. NCh3171 §9.1.1/§9.2.1 aporta las combinaciones generales LRFD y ASD. NCh433:2026 §5.2.1 no define combinaciones propias —remite a NCh3171— y al no prescribir regla de simultaneidad direccional (§5.8.1) el sismo entra como ±Ex o ±Ey: 4 casos, no 24. NCh2369:2025 §4.5.1 toma de NCh3171 las gravitacionales y aporta sus cuatro sísmicas, con el E direccionalmente combinado de §4.5.2. Excepciones de L₀, direccionalidad de W, y H/F/T con su alcance real por combinación. Exporta a SAP2000 (formato largo, pegable en la tabla interactiva) y a RISA (pares BLC/Factor, con aviso al superar los 8). Guía de uso en 7 pasos. Validada: 2 825 combinaciones a 1e-9 contra el motor Python. Exporta PDF y CSV.

Método alternativo — iteración sobre columnas, pernos y arriostramientos.

Diseño de sistemas de aislación sísmica de base.

Motor PSHA con 7 zonas sísmicas (Poulos et al. 2019), mini-focos hipocentrales 5×5, GMPE Youngs 1997. UHS para TR = 225/475/975/2475 años, desagregación M-R-ε, curva λ(Sa), escenario sísmico y recomendaciones de selección de registros. Mapa interactivo de sitio. Exporta CSV y PDF.

Determinación de presiones y cargas de viento.

Determinación de cargas de viento según norma chilena.

Rigidez de barras y vigas. Rótulas, cachos rígidos, resortes, asentamientos y cargas en la luz vía FEP. Matriz [K], deformaciones y esfuerzos internos.

Diseño de elementos de acero por tensiones admisibles (ASD).

Verificación de elementos sometidos a flexión y compresión combinadas.

Evaluación de confort y frecuencias naturales en pasarelas peatonales.

Análisis de desequilibrio plástico en elementos.

Método puntal-tensor — Asc, Ah y verificación de Vu.

Análisis sísmico, presiones hidrodinámicas y estabilidad de fundación.

Losas y zapatas. Perímetro bo, Vc mín, φVc. Centro, borde y esquina.

Verificación de corte en muros de hormigón armado.

Sección irregular — envolvente P-M y diseño por capacidad.

Análisis no lineal por fibras en sección irregular.

Verificación ancho de grieta Caso 1 [0,2 mm] y Caso 2 [0,1 mm].

Estabilidad y diseño estructural de muros de contención.

Verificación de cortante en nudos de marcos especiales (SMRF). Diseño por capacidad con 1.25·fy, área efectiva bⱼ con descentramiento, factor γ por confinamiento y FU = Vⱼ/φVn. Unidades chilenas [tonf · cm · kgf/cm²].

Capacidad de viga dintel con refuerzo diagonal: Vn (ACI 318-19), Mn (Gwon et al. 2014), rigidez efectiva (ASCE 41 / LATBSDC / manual), curva backbone V-θ con parámetros ASCE 41-23 y criterios IO/LS/CP.

Constitutiva M−θ con ecuaciones de Haselton (PEER 2008): θp, θpc, My, Mc, Mr. Factor asimetría para vigas. Lp Paulay & Priestley. Degradación cíclica ATC 72-1 Op. 3. ASCE 41-17 Tabla 10-7 con interpolación bilineal (IO/LS/CP). Conversión YULRX para Perform-3D.

Perfiles plegados y soldados. Propiedades para diseño y detalle con esquema dimensional interactivo.

Dimensionamiento de placas, pernos y llaves de corte.

Diseño ASD de pernos, placa base, llave de corte en cruz y confinamiento del pedestal. Columnas doble T soldadas.

Diseño y verificación de conexiones de acero.

Diseño completo del nudo de marco arriostrado concéntrico: fuerzas requeridas NCh2369 §8.5 (Tye, Pne, Tabla 4-1 Ibáñez 2019), Método de la Fuerza Uniforme AISC SCM Parte 13 (α, β, Hb/Vb/Hc/Vc), sección de Whitmore (fluencia, rotura, pandeo k=1.2), bloque de corte NCh427/1 §J4.3, pernos A325/A490 y ángulos gusset-columna. Esquemas SVG del nudo y del gusset con geometría real. Exporta PDF y CSV.

Diseño de conexión de base empotrada columna-fundación.

LRFD — tracción, área mínima y amplificación sísmica.

Comportamiento no lineal de sistemas de anclaje.

Curva momento-rotación de la base por estiramiento inelástico de los pernos: modelo constitutivo de Mander (1984) hasta la rotura esperada F_ue = R_t·F_u, grupos de pernos a brazos arbitrarios, K_θ inicial y secante, M_y y θ_y. Checkeos del largo libre (L_f ≥ 0,4·d; 10d_b ≤ L_f ≤ 12d_b; ε ≤ ε_u a 4% de giro) según NCh2369-2023. La base no es ni rótula ni empotramiento: K_θ finito para el resorte del modelo no lineal. Exporta PDF y CSV.

Los siete modos de falla con geometría completa: tracción del acero, arrancamiento del hormigón (ψec por excentricidad y áreas proyectadas por unión de intervalos, con bordes reales cx/cy), extracción, descascaramiento lateral, corte del acero, arrancamiento por corte y desprendimiento posterior. Interacción tracción–corte, factor sísmico 0,75 y demanda NCh2369 (0,7·R·α·F). Refuerzo suplementario y longitud de desarrollo. Verificación cruzada contra el motor simplificado de la App 75. Esquemas SVG de planta, elevación de tracción, elevación de corte y curva de interacción. Guía de uso. Exporta PDF y CSV.

Tensiones de contacto en anillo de fundación. Solver iterativo integrado · Tablas de Béton y Kalender.

Método Barkan-Richart — modos de vibración y frecuencias naturales.

Empuje activo y pasivo Coulomb. Mononobe-Okabe sísmico.

Diseño de machón de anclaje sísmico.

Dimensionamiento ASD con distribución trapezoidal o triangular según excentricidad. Estabilidad al volcamiento y deslizamiento. Diseño LRFD a flexión longitudinal y transversal (franja activa a+h/2). Corte como viga y punzonamiento ACI 318-19 Cap. 13. Diagramas M-V interactivos. Exporta PDF y CSV.

Evaluación por ensayo SPT o CPT. Factor de seguridad por estrato (CSR/CRR, rd Idriss 1999, MSF, Kσ), asentamientos post-sísmicos (Idriss-Boulanger 2008) e índice de potencial de licuefacción LPI (Iwasaki). Demanda sísmica manual o NCh433:2026 (Sitio Tipo F, C4.2.1.2). Perfil editable, gráficos por profundidad. Exporta PDF y CSV.

Propagación vertical de ondas SH en depósitos estratificados, lineal y lineal-equivalente. FFT propia, función de transferencia, espectro de respuesta en superficie vs roca, amplificación, y perfiles de PGA / γ / τ / Vs en profundidad. Curvas G/Gmáx–γ y D–γ (Seed-Idriss, Vucetic-Dobry, Darendeli o manual). Registro sintético NCh433 o pegado. Clasificación de sitio NCh433:2026 (Vs30/T₀). Exporta PDF y CSV.

Empuje estático en reposo (K₀ de Jaky o manual) y componente sísmica uniforme según Ec. A.1 (σ_s = 0,3·C_R·γ·h_m·A₀/g), con coeficiente C_R por tipo de suelo y corrección de peso unitario por napa (Ec. A.2). Diagrama de presiones, resultantes, brazos y momento en la base. Exporta PDF y CSV.

Capacidad de soporte de fundaciones superficiales por Hansen (1970) con factores de forma, profundidad, inclinación, base y terreno. Área efectiva B′×L′ por excentricidad biaxial (Meyerhof). Comparación con Terzaghi (1943). Esquema SVG de la fundación con dimensiones reales. Exporta PDF y CSV.

Capacidad axial última y admisible de pilotes individuales. Fuste por métodos α (cohesivo) y β (granular). Punta por N*c=9·S_u o N*q con límite Meyerhof (1976). Perfil estratigráfico editable con napa freática. Gráfico de capacidad acumulada vs profundidad. Exporta PDF y CSV.

Análisis de estabilidad por dovelas: Fellenius (1936) y Bishop simplificado (1955). Búsqueda exhaustiva del círculo crítico en grilla paramétrica. Análisis pseudo-estático (k_h). Coeficiente de presión de poros r_u. Perfil multiestrato editable. Talud infinito y cuña como verificación. Visualización SVG del círculo crítico con dovelas. Exporta PDF y CSV.

Corrección de N de campo a N₆₀ y (N₁)₆₀ según Skempton (1986) y Youd et al. (2001). Factores C_E, C_B, C_R, C_S y C_N (Liao & Whitman). Correlaciones: φ′ (Hatanaka & Uchida 1996), D_r (Skempton), S_u (Stroud 1974), V_s (Imai & Tonouchi 1982). Registro editable con perfil N vs profundidad. Exporta PDF y CSV.

Rigideces estáticas y amortiguadores de radiación e histeréticos en 6 GDL para fundaciones superficiales y embebidas de forma arbitraria (Tablas 1–2 de Gazetas 1991). Factores de embebimiento con contacto lateral parcial. Cross-check automático contra Pais & Kausel (1988) y verificación a₀ ≤ 2. Notas NCh2369:2025 §10.1.4–10.1.5 (basemat rígido, tope 3% SSI). Exporta PDF y CSV.

Analogías de semiespacio de Lysmer, Hall y Richart-Hall-Woods para los cuatro modos desacoplados (K, B, D, fₙ, amplitud en operación y resonancia, separación ±20%). Módulo de diseño directo por masa mínima de Anyaegbunam (2011): solución óptima ideal (D=1), mejor no-óptima (D=0,707) y no-óptima general, con radio y espesor de bloque. Complementa la App 17 (Barkan-Richart). Exporta PDF y CSV.

Implementación cerrada y validada del método simplificado SPT de Boulanger & Idriss (2014): r_d(z,M), Δ(N₁)₆₀ por finos, CRR₇.₅, MSF con tope 2,2, K_σ con C_σ ≤ 0,3 e índice LPI de Iwasaki con perfil FS–z. Bandera de sitio Tipo F según NCh2369:2025 Tabla 4. Verificación cruzada de la App 51 (que agrega CPT y asentamientos). Exporta PDF y CSV.

Vs30 por media armónica del perfil y clasificación en paralelo: NCh2369:2025 Tabla 4 con lógica completa de ratificación por Tg (o razón H/V plana en A–C), degradación de un grado y regla de corte basal máx(reducida, primaria); DS61 (2011) con recordatorio de requisitos complementarios RQD/qu/N₁/Su. Detección de perfiles incompletos (< 30 m) y sitios Tipo F. Exporta PDF y CSV.

Solución cerrada de estrato viscoelástico equivalente (Kramer 1996, Roesset 1970): |F(f)| exacta en aritmética compleja para base rígida y roca elástica (razón de impedancias), T₁ = 4H/Vs, frecuencias naturales y pico de amplificación. Aviso automático por contraste de Vs > 2,5. Solución analítica de referencia para la App 52 (lineal-equivalente EERA/SHAKE). Exporta PDF y CSV.

Amortiguamiento efectivo por el método de energía (ASCE 7-22 Cap. 18). Amortiguadores lineales y no lineales F = C·|v|^α·sgn(v), con λ(α) por integral armónica (FEMA 274). Iteración de punto fijo β↔B, factor de reducción de demanda, factor de configuración (diagonal/chevron/toggle). Curva histerética F–u y fuerza pico por disipador. Exporta PDF y CSV.

Clasificación del sistema sismorresistente en Categorías 1, 2 y 3 según NCh3411:2017 (η = Q_disip/Q_SR > 0,75; κ = E_c/d/E_s/d < 0,80; disposición en niveles y concentricidad). Devuelve R₀ máx, B₁, S y requisitos de ensayo por categoría, gatillo de espectro específico de sitio y checklist de requisitos comunes. Exporta PDF y CSV.

Resistencia ajustada de diagonales BRB según AISC 341 §F4 / NCh3411. Fuerza de fluencia del núcleo P_ysc = R_y·F_ysc·A_sc, resistencia ajustada en tracción (ω·P_ysc) y compresión (β·ω·P_ysc) con factores de endurecimiento y compresión del ensayo de calificación. Demanda de deformación (máx 2Δ, 2%L) y backbone axial simétrico T–C. Exporta PDF y CSV.

Modelo de Özdemir (1976) con backbone bilineal y rigidez post-fluencia α·k₀, orden n impar. Fuerza de fluencia, ductilidad μ = u/u_y, energía por ciclo W_D = 4·F_y·(u−u_y) y amortiguamiento equivalente de Jacobsen. Lazo histerético F–u en canvas. Configuraciones ADAS, TADAS y U-Shape. Exporta PDF y CSV.

Fricción de Coulomb F_slip = μ·F_n con lazo rectangular ideal (β equivalente = 2/π, máximo teórico). Opción autocentrante flag-shaped con linealización de Booton-Caughey (1953): k_eq = (k₁+k₂)/2, c_eq = (k₁−k₂)/(πω). Energía por ciclo y amortiguamiento equivalente. Lazo histerético F–u. Exporta PDF y CSV.

Sintonía óptima de un TMD por la teoría de puntos fijos de Den Hartog (1956): f_opt = 1/(1+μ), ξ_opt = √(3μ/(8(1+μ)³)), R_opt = √((2+μ)/μ). Devuelve masa, frecuencia, rigidez y amortiguamiento del TMD, con curva de respuesta en frecuencia comparando estructura sola vs. con TMD. Exporta PDF y CSV.

¿A partir de qué intensidad sísmica conviene económicamente un sistema disipador? Compone curvas costo-desplazamiento ($(δ) = C₁·e^(C₂δ) + C₃·e^(C₄δ)) con curvas IDA (PSA↔δ) y resuelve por bisección el PSA* donde el ahorro en reparación iguala el costo de instalación C₀. Factor no estructural de Taghavi & Miranda. Basada en la investigación original del autor (Memoria UTFSM 2019, edificio 17 pisos Viña del Mar, muros vs. BRB). Exporta PDF y CSV.

Análisis estático no lineal (pushover) de marcos SMF. Rótulas concentradas, backbone M‑θ Tabla 9‑7.1, evento a evento. Catálogo WF/HN/IN. Calibrado vs SAP2000.

Análisis estático no lineal (pushover) de CBF. Rigidez sólo por diagonales, backbone axial tracción/compresión con pandeo y fractura. Trunca en colapso. Catálogo WF/HN/IN/L/XL/TL/Tubular O.

Curva fuerza–deformación generalizada bidireccional (A-B-C-D-E, Fig. 9-2) para los cuatro componentes de acero: flexión de vigas y columnas trazada en +M y −M con parámetros a/b/c por rama para secciones asimétricas (ala en compresión distinta), arriostramiento como envolvente cíclica única tracción (fluencia→rotura) + compresión (pandeo), y BRB simétrico. Clasificación de compacidad/esbeltez y regímenes de pandeo por Tablas 9-7.1 y 9-8; criterios IO/LS/CP en ambas ramas. Catálogo embebido de 2852 perfiles (AISC v15 vía steelpy, europeos vía structuralcodes, ICHA con Z_x plástico geométrico y erratas del manual corregidas) con filtros y entrada manual, más visor SVG de la sección. Generaliza la App 19 y alimenta el backbone de las Apps 20/37. Validada: motor 64/64 self-tests, 302 comparaciones jsdom 1e-9. Guía de uso en 10 pasos. Exporta PDF y CSV.

Método de linealización equivalente FEMA 440 (mejora del Capacity Spectrum Method ATC-40). Intersección capacidad–demanda en formato ADRS, con amortiguamiento y período efectivos por ductilidad. Procedimiento A de iteración directa. Espectro de demanda NCh433:2026 (Ec. 9, Tablas 7 y 8), simplificado o tabla de sitio. Exporta PDF y CSV.

Análisis dinámico no lineal, N pisos. Histéresis Pivot calibrada vs SAP2000.

Ajuste lognormal P(C|IM) = Φ[(ln x/θ)/β] por máxima verosimilitud. Soporta IDA (método de momentos, Ecs. 2-3), IDA Truncado (MLE censurado, Ec. 7) y Multiple Stripes Analysis MSA (MLE binomial, Ec. 11). Basado en hoja FEMA P-58 de J.W. Baker (2015). Curva interactiva, IC 90%, tabla completa. Exporta PDF y CSV.

Pérdida esperada E[L|IM] con descomposición colapso · demolición · reparación. Grupos de componentes con fragilidades lognormales por estado de daño (editable), demandas IDR/PFA por piso, demolición por drift residual (Ramírez & Miranda 2012). Gráfico de pérdida por piso. Exporta PDF y CSV.

Postproceso normativo de la suite tiempo-historia no lineal: drift transiente (media ≤0.030, máx ≤0.045) y residual (media ≤0.010, máx ≤0.015) por piso, conteo de respuestas inaceptables según categoría de riesgo y documento. Veredicto global de la suite. Exporta PDF y CSV.

Ajuste lognormal de intensidades de colapso (IDA), β_RTR normativo, incertidumbre total con calificaciones A–D, margen de colapso ajustado ACMR = SSF·CMR y verificación contra ACMR₁₀%. Curva de fragilidad con puntos empíricos y P(colapso|MCE). Exporta PDF y CSV.

Estadística lognormal del drift residual de la suite y probabilidad de demolición P(D) con fragilidad de mediana 0.015 y β 0.30 (Ramírez & Miranda 2012). Curva P(D) vs RIDR, pérdida esperada por demolición y contraste con el límite residual medio de TBI/LATBSDC. Exporta PDF y CSV.

Estados de aceptación IO / LS / CP. Catálogo de perfiles.

Sistemas 1GDL lineales y no lineales. Unidades: t, cm, s.

Factores de escala por mínimos cuadrados en espacio logarítmico y verificación de la media de la suite contra el espectro objetivo (≥90%) en el rango 0.2T₁–2.0T₁. Objetivo importable desde UHS/CMS (App 41) o espectros de diseño (Apps 01/35). Identifica el período controlador y sugiere corrección. Exporta PDF y CSV.

Cálculo de Ia, Intensidad de Housner, PGV, duración significativa D₅₋₉₅ y clasificación de daño potencial. Registro cargado o sintético. Exporta PDF y CSV.

Agrupación automática de tríos (ESCi_j_SDI, REGi_j, TCU-E/N/Z, etc.), recorte por ventana D₅₋₉₅ de Intensidad de Arias, mínimo común o manual. Múltiples tríos en una sola operación. Exporta CSV combinado y ZIP.

Frecuencia natural, período y amortiguamiento desde registros de vibración medidos. fₙ por espectro de amplitud de Fourier (detrend + ventana Hann + zero-pad, con peak-picking parabólico) y por pico de la PSD de Welch (FDD de un canal). El amortiguamiento se estima por la ruta correcta según el ensayo: decremento logarítmico (vibración libre), mitad de potencia sobre FAD² con el parámetro A (forzado/FRF) o decremento aleatorio RDT (vibración ambiental). Diagnósticos de la cadena de medición (fₛ, Nyquist, Δf) y banderas de acuerdo entre estimadores. Complementa la App 18 (identificación sobre respuesta 1GDL simulada), la App 40 (procesador de registros 3D) y la App 58 (escalamiento). Exporta PDF y CSV.

Frecuencias, períodos y formas modales de un edificio de corte por valores propios K φ = ω² M φ (rotaciones de Jacobi), con factores de participación y masa modal efectiva (%) acumulada. Con el amortiguamiento modal arma C y forma la matriz de estado Ac = [[0, I], [−M⁻¹K, −M⁻¹C]]; sus valores propios complejos (Hessenberg + QR de Francis) recuperan fₙ y ζ de cada modo — la base de la identificación por espacio-estado (SSI), válida también para amortiguamiento no proporcional. Es el modelo teórico de contraste para la App 95 (identificación experimental). Exporta PDF y CSV.

Estanque cilíndrico vertical de acero, fondo plano, apoyado en el suelo. Diseño según API 650 (Ap. E) con acción sísmica NCh2369:2025 §11.2.1: corte basal desde el espectro de diseño (cláusula 5, ecs. 1a/1b/3), Tablas 3/4/6, impulsivo gobernado por el coeficiente sísmico máximo (R=4 anclado / 2,5 no anclado, ξ=2%) y convectivo en Tc (R=1,5, ξ=0,5%) con piso 0,10·I·Ar·S. Método de 1 pie, placa anular, Housner (masas y períodos), revancha con R=1,0 (§11.2.1.18), razón de anclaje J, deslizamiento, compresión longitudinal de manto (pata de elefante), rigidizadores de viento y anclaje mínimo (≥6, §11.2.1.16). Exporta PDF y CSV.

Diseño y verificación de vigas carrileras para puente grúa.

Presiones de llenado y descarga sobre muro vertical. Janssen, descarga simétrica y excéntrica (Clase 3). Exporta CSV y PDF.

Tres tipos: (1) Cuna con insertos Nelson Stud; (2) Base empotrada con placa base, pernos y atiesadores; (3) Base con silla, atiesadores de silla y de alma. Equilibrio AISC Design Guide 1 (2ª ed.). Verifica pernos, placa base (líneas de fluencia) y atiesadores (compresión AISC 360). Hasta 4 combinaciones de carga. Exporta PDF y CSV.

Cálculo íntegro de la fundación de una sala eléctrica en una sola app: cargas verticales por área (D, L, Lr, S con toggle y % en masa sísmica), sismo NCh2369:2025 con C en T* y Cmáx seleccionables, vertical §5.7.1, viento NCh432:2017, y combinaciones con simultaneidad direccional §4.5.2 (24 casos). Pedestales rectangulares en coordenadas libres, áreas tributarias Voronoi, bajada por cuerpo rígido, períodos Tx y Ty por rigidez de voladizos. Diseño ACI 318-19: dos diagramas de interacción P–M uniaxiales, corte con estribos y detalle de armadura (tope s/2), llave de corte con diseño (método tradicional y revisado), anclajes por modo gobernante con cargas reducidas. Losa: rigidez Ec. 25 con L de Tabla 10, estabilidad ASD (D+0,75a·L+0,7E), método de franjas en X e Y, plantas de tensiones de suelo y momentos por dirección, armaduras (LRFD=1,5×ASD, C10.1.4). Criterios CIGRE: I=1,2 · R≤3. Exporta PDF y CSV.

Fuerza sísmica Fp para equipos y elementos secundarios anclados. Cuatro casos: §7.2.1 (equipo en modelo), §7.2.2a (ak de análisis), §7.2.2b+§7.2.3 (con ubicación), §7.2.4 (sin info edificio). Factor Kp = 2,2 (ec.18) o con período (ec.19), resonancia incluida. Perfil ak(z/H) interactivo. Anclajes §7.3 dúctil/no dúctil. Exporta PDF y CSV.

Coeficientes de Rayleigh C = α·M + β·K a partir de dos modos ancla: α = 2ω_iω_j(ξ_iω_j−ξ_jω_i)/(ω_j²−ω_i²), β = 2(ξ_jω_j−ξ_iω_i)/(ω_j²−ω_i²). Reporta ξ modal efectivo por modo, mínimo ξ=√(αβ) en ω*=√(α/β), marca modos sobre/sub-amortiguados y entrega los coeficientes para SAP2000. Curva ξ(ω). Exporta PDF y CSV.

Cuantifica la masa de acero de dos estrategias de refuerzo —tradicional prescriptivo (RefAT) y análisis especial por desempeño (RefAE)— y evalúa la hipótesis de la tesis RefAE ⋛ RefAT. Desglose por familia (columnas, arriostramientos, anclajes), razón M_AE/M_AT, ahorro en kg y %, costo directo (CLP/kg) e ítems indirectos (detención de faena, HH terreno). Gráfico de barras por familia. Enlace a App 66. Exporta PDF y CSV.

Verificador de criterios de aceptación por desempeño para análisis especiales. Deformación: adm_SDI=0,5·θ_LS, adm_SMP=θ_LS (ASCE 41-17). Pernos de anclaje: elongación δ/L_exp ≤ 5% (SDI) / ≤ 10% (SMP). Fuerza: Fu ≤ φFn (φ=1,0, esperado si dúctil / nominal si frágil). Semáforo DCR por elemento y nivel, DCR gobernante, clasificador Fuerza/Deformación. Exporta PDF y CSV.

Conversión período de retorno ↔ probabilidad de excedencia (P = 1−e^−t/PRM) para los niveles SLE 72 · SDI 475 · SMP 975 · MCE 2475 años, con convertidor libre y tasa anual λ. Verificador de compatibilidad espectral (NCh2369 §5.10.2): promedio escalado ≥ 0,9·1,3·Sa_obj en la banda [αT*, βT*], con gráfico objetivo/umbral/promedio y filtros FE<4 · 5≤Mw≤9 · R<500 km. Exporta PDF y CSV.

Energía cinética de atraque con Cb, Cm (Ueda/Vasco Costa), Ce exacto, Cc y Cs; FS de atraque anormal PIANC 2002; verificación de defensa de catálogo con reacción axial, transversal (Norma Japonesa 19.4) y presión de casco. Guía de uso en 5 pasos, curva E(V). Validada: 977 vectores 1e-9 (ancla: memoria 270.000 t exacta). Exporta PDF y CSV.

Masa sísmica de cuerpos sumergidos: adherida exterior Cₐ·ρ·π·(B/2)² (círculo 1.00, cuadrado 1.51), fluido interior movilizado y fuerza boyante como acción externa; arrastre e inercia de Morison para oleaje, corriente y tsunami. Guía de uso en 5 pasos. Validada: 485 vectores (ancla: Torre de Captación, 8 cifras exactas). Exporta PDF y CSV.

β = (K_H·D/4EI)^¼ con K_H = 0,15·N̄ (OCDI) o manual; punto de empotramiento virtual, rigidez lateral y periodo del pilote, con curva de sensibilidad 1/β–N̄ y criterio iterativo explícito. Empotramiento equivalente ≠ ficha. Guía de uso en 5 pasos. Validada: 307 vectores (ancla: D=100 cm → 1/β = 4,1 m). Exporta PDF y CSV.

Envolventes (h·u²)max y u_max con runup de diseño 1,3·R; las ocho fuerzas de NCh3363 (Fh, Fb, Fd, Fl=1,5·Fd, FIF, Fdd, Fu, fsg), las dos combinaciones de §6.3.3 con la gobernante destacada y FS de flotación ≥ 1,33. Guía de uso en 5 pasos. Validada: 331 vectores con anclas analíticas exactas. Exporta PDF y CSV.

Nomogramas por ecuación exacta (sway y arriostrado), rigidez de piso (C-A-7-5) y estabilidad de piso (C-A-7-7) con K mínimos; Fe, Fcr (E3 y modo planilla), interacción H1-1 y B1–B2 con límite de validez B2 ≤ 1,5. Guía de uso en 6 pasos. Validada: 143 vectores (ancla: marco W12x136 del curso — K=4,24/3,02, FU=1,04/0,99, B2=1,51 exactos). Exporta PDF y CSV.

Diseño por desempeño OLE/CLE/DE: límites de las Tablas 3-1/3-2/3-3 por tipo de pilote y rótula (notas a/b), Mander confinado, rótulas de la Tabla 6-1 (in-ground = 2D), θp y capacidad, P-Δ, sobrerresistencia 1,25 y estructura sustituta (ξeff, Δd, DMF). Guía de uso en 6 pasos. Validada: 130 vectores contra identidades del estándar. Exporta PDF y CSV.

Zonificación (A₀, a₀), Categoría de Comportamiento Sísmico (CCS a–d) desde A₀ × PSS × CI, coeficientes de suelo (S, T₁, K₂) y los tres métodos de análisis: coef. sísmico (ec. .309(1).1, K_h ≥ 0,10), coef. modificado por respuesta (ec. .309(2).1) y modal espectral (ec. .309(3).1) con combinación CQC del propio manual y verificador de aplicabilidad (tramos/luz/Δcota). Corte basal mínimo, K_h de estribos auto-estables (Mononobe–Okabe) y tabla completa de factores R. Guía de uso en 5 pasos. Validada: 808 vectores 1e-9 (barrido 3 zonas × 2 CI × 4 suelos × 3 PSS × 11 períodos + bordes T=T₁ y CQC con modos acoplados). Exporta PDF y CSV.

Encadena la historia completa del modo de falla: largo de apoyo mínimo N según CCS (ecs. 3.1004.315.1/.2 con reglas de H por estribo/cepa/rótula), condición geométrica de rotación del Anexo §4 (sen(2θ)/2 > b/L en esviados; cos θ′ > b/L en curvos), veredicto de topes sísmicos interiores §5.4, y las dos longitudes de la §5.2 con verificación del S_E provisto y factor de utilización. Dos esquemas SVG: planta esviada y corte lateral con la cota N/S_E perpendicular al borde. Guía de uso en 5 pasos. Validada: 2924 vectores 1e-9 (bordes en el umbral exacto sen(2θ)/2 = b/L ± 1e-9). Exporta PDF y CSV.

Modelo de empotramiento del MC-V3 para pilas tipo cajón: la pila rígida gira θ en torno al CR ubicado a 0,75·D_e, con resortes k_s sobre el CR, k_i bajo el CR, k_θ rotacional basal y K_H traslacional basal. Motor iterativo por bisección hasta equilibrio de momentos, con detección de régimen basal (contacto total vs. parcial) por fórmulas cerradas en rectangular y por segmento circular en circular. Verifica automáticamente % área en compresión (50/60/70/80/100% según 302(1)/301(3)/302(4)), σ_zp/σ_zs ≥ 1,5/1,3 con el perfil sobre el CR, y deslizamiento basal R_d/Q_H. Factores Fr sísmicos y f*_eq de interacción entre pilas (S/D<1,5). Guía de uso en 6 pasos. Validada: 485 vectores 1e-9 (continuidad exacta en el umbral de régimen y residuo global < 1e-6). Exporta PDF y CSV.

Verificación completa de vigas de madera aserrada por tensiones admisibles (ASD) según NCh1198:2024 §8.2. Cuatro estados: flexión con factor de altura K_hf y volcamiento K_λv (§8.2.4.5, F_fE=C_fE·E_dis/λ_v²), cizalle f_cz=1,5V/(b·h), aplastamiento normal f_cn con K_cn, y deformación con E_dis=E·K_H·K_hE y límites de la Tabla 13. Factores K_D, K_H, K_C, K_r; cuatro configuraciones (biapoyada/voladizo, distribuida/puntual). Validada: 135 comparaciones jsdom a 1e-9 vs motor Python. Exporta PDF y CSV.

Compresión paralela de columnas de madera con inestabilidad, NCh1198:2024 §8.3. Esbeltez por eje λ=l_p/i (i=d/√12), gobernante y límites 170/200; F_cE=3,6·E_dis/λ² con K_hE evaluado en el plano de pandeo, y coeficiente K_λ=A−√(A²−B) con A=[α(1+λ/200)+1]/(2c), α=F_cE/F_cp,dis. Reporta E_dis, F_cE, K_λ y capacidad axial P_máx. Calibrada a 4 decimales contra ejemplo resuelto (Edis=7551,25 · FcE=3,0821 · Kλ=0,3780). Exporta PDF y CSV.

Elemento traccionado de madera aserrada, NCh1198:2024 §8.4. Tensión de trabajo f_tp=T/A_n con verificación de área neta A_n≥0,75·A_bruta, y tensión de diseño F_tp,dis=F_tp·K_H·K_D·K_hf·K_ct con factor de altura por grupo (radiata / MGP) y concentración K_ct por perforaciones (Tabla 19). Reporta T_máx. Validada a 1e-9 vs motor Python. Exporta PDF y CSV.

Interacción flexión + axial según NCh1198:2024 §8.5. Flexo-compresión: (f_cp/F_cp,λ,dis)² + f_f/[(1−f_cp/F_cE)·F_f,dis] ≤ 1, con amplificación por segundo orden y reutilización del motor de pandeo. Flexo-tracción: zona traccionada f_tp/F_tp,dis+f_f/F_ft,dis ≤ 1 y borde comprimido (f_f−f_tp)/F_fv,dis ≤ 1, con la condición gobernante destacada. Validada a 1e-9 vs motor Python. Exporta PDF y CSV.

Capacidad de sujetadores tipo espiga (clavos y pernos) solicitados a cizalle, por el modelo europeo de fluencia (EYM) en forma admisible de la NCh1198:2024. Seis modos de Johansen (I_c, I_l, II, III_c, III_l, IV) con coeficientes k₁/k₂/k₃, cizalle simple y doble, madera–madera y madera–acero (placa laminada 1,5·F_u / plegada 1,375·F_u), aplastamiento inclinado por Hankinson para pernos y capacidad de diseño P_dis=P_el,ad·K_D·K_UH·K_UT·K_U por n sujetadores. Motor validado JS≡Python (1e-9); reproduce el ejemplo resuelto de unión clavada (gobierna Modo IV ≈ 44,3 kgf). Exporta PDF y CSV.

Muro de corte de tabiquería revestido con placa estructural (OSB), según SDPWS (AWC) + NCh1198:2024. Cuatro verificaciones con esquema del muro (corte V, cordones, hold-down, deriva δ): relación de aspecto h/b_s con reducción 2b_s/h; corte V ≤ V_dis=(V_c/2)·L·K_asp (ASD=nominal/2); tracción de anclaje T=(M−P_grav·L/2)/L contra hold-down de catálogo; y desplazamiento lateral por los tres términos SDPWS (flexión de cordones + corte del panel + deslizamiento de anclaje). Presets de V_c/G_a por clavo·placa·espaciamiento, Modo Guía paso a paso. Validada JS≡Python (1e-9). Exporta PDF y CSV.

Análisis elástico de sistemas outrigger por el método de compatibilidad (Smith & Coull / Taranath): núcleo a flexión enlazado por brazos rígidos a columnas perimetrales que forman un par de brazo d y aportan un momento restrictor que reduce la deriva de tope y el momento en la base. n outriggers; tres cargas (uniforme/viento, triangular/sismo, puntual); optimizador de ubicación (para 1 outrigger el óptimo cae en ≈0,455H desde el tope). Perfil conmutable u(z) ↔ deriva de entrepiso du/dz que revela el quiebre local en los niveles de outrigger; chequeos con rangos documentados CTBUH (reducción de momento de núcleo hasta 40–60%). Preset del caso de costos de Takva et al. (2023). Modo Guía paso a paso; validada JS≡Python (1e-9). Exporta PDF y CSV.